អរូបី៖ ឥទ្ធិពលនៃដំណើរការព្យាបាលកំដៅផ្សេងៗគ្នាលើដំណើរការនៃសម្ភារៈ ZG06Cr13Ni4Mo ត្រូវបានសិក្សា។ ការធ្វើតេស្តបង្ហាញថាបន្ទាប់ពីការព្យាបាលកំដៅនៅ 1 010 ℃ normalizing + 605 ℃ tempering បឋម + 580 ℃ tempering បន្ទាប់បន្សំសម្ភារៈឈានដល់សន្ទស្សន៍ដំណើរការល្អបំផុត។ រចនាសម្ព័នរបស់វាគឺ martensite កាបូនទាប + ការផ្លាស់ប្តូរបញ្ច្រាស austenite ដែលមានកម្លាំងខ្ពស់ ភាពធន់នឹងសីតុណ្ហភាពទាប និងភាពរឹងសមរម្យ។ វាបំពេញតាមតម្រូវការនៃការអនុវត្តផលិតផលនៅក្នុងការអនុវត្តនៃការផលិត blade Casting កំដៅដ៏ធំ។
ពាក្យគន្លឹះ៖ ZG06Cr13NI4Mo; ដែកអ៊ីណុក martensitic; ដាវ
ផ្លិតធំគឺជាផ្នែកសំខាន់នៅក្នុងទួរប៊ីនវារីអគ្គិសនី។ លក្ខខណ្ឌសេវាកម្មនៃផ្នែកគឺមានភាពលំបាក ហើយពួកវាត្រូវទទួលរងឥទ្ធិពលលំហូរទឹកដែលមានសម្ពាធខ្ពស់ ការពាក់ និងសំណឹកក្នុងរយៈពេលយូរ។ សម្ភារៈត្រូវបានជ្រើសរើសពីដែកអ៊ីណុក ZG06Cr13Ni4Mo martensitic ជាមួយនឹងលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិកដ៏ទូលំទូលាយ និងធន់នឹងច្រេះ។ ជាមួយនឹងការអភិវឌ្ឍន៍វារីអគ្គីសនី និងការបញ្ជូនដែលពាក់ព័ន្ធឆ្ពោះទៅរកទ្រង់ទ្រាយធំ តម្រូវការខ្ពស់ត្រូវបានដាក់ទៅមុខសម្រាប់ដំណើរការនៃសម្ភារៈដែកអ៊ីណុកដូចជា ZG06Cr13Ni4Mo ។ ដល់ទីបញ្ចប់នេះ រួមផ្សំជាមួយនឹងការសាកល្បងផលិត ZG06C r13N i4M o កាំបិតធំនៃសហគ្រាសឧបករណ៍វារីអគ្គិសនីក្នុងស្រុក តាមរយៈការគ្រប់គ្រងផ្ទៃក្នុងនៃសមាសធាតុគីមីនៃសម្ភារៈ ការធ្វើតេស្តប្រៀបធៀបដំណើរការព្យាបាលកំដៅ និងការវិភាគលទ្ធផលតេស្ត ការធ្វើឱ្យធម្មតាតែមួយប្រសើរ + កំដៅទ្វេរដង។ ដំណើរការព្យាបាលនៃ ZG06C r13N i4M o សម្ភារៈដែកអ៊ីណុកត្រូវបានកំណត់ដើម្បីផលិតការសម្ដែងដែលបំពេញតម្រូវការដំណើរការខ្ពស់។
1 ការត្រួតពិនិត្យផ្ទៃក្នុងនៃសមាសធាតុគីមី
សម្ភារៈ ZG06C r13N i4M o គឺជាដែកអ៊ីណុក martensitic ដែលមានកម្លាំងខ្ពស់ ដែលត្រូវបានទាមទារឱ្យមានលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចខ្ពស់ និងធន់នឹងផលប៉ះពាល់សីតុណ្ហភាពទាបល្អ។ ដើម្បីធ្វើឱ្យប្រសើរឡើងនូវដំណើរការនៃសម្ភារៈសមាសធាតុគីមីត្រូវបានគ្រប់គ្រងដោយផ្ទៃក្នុងដែលទាមទារ w (C) ≤ 0.04%, w (P) ≤ 0.025%, w (S) ≤ 0.08%, ហើយមាតិកាឧស្ម័នត្រូវបានគ្រប់គ្រង។ តារាងទី 1 បង្ហាញពីជួរសមាសធាតុគីមីនៃការគ្រប់គ្រងខាងក្នុងនៃសម្ភារៈ និងលទ្ធផលនៃការវិភាគនៃសមាសធាតុគីមីនៃសំណាក ហើយតារាងទី 2 បង្ហាញពីតម្រូវការគ្រប់គ្រងខាងក្នុងនៃមាតិកាឧស្ម័ននៃសម្ភារៈ និងលទ្ធផលនៃការវិភាគនៃមាតិកាឧស្ម័នគំរូ។
តារាងទី 1 សមាសធាតុគីមី (ប្រភាគម៉ាស %)
| ធាតុ | C | Mn | Si | P | S | Ni | Cr | Mo | Cu | Al |
| តម្រូវការស្តង់ដារ | ≤0.06 | ≤1.0 | ≤0.80 | ≤0.035 | ≤0.025 | 3.5-5.0 | ១១.៥-១៣.៥ | 0.4-1.0 | ≤0.5 |
|
| ធាតុផ្សំ ការត្រួតពិនិត្យផ្ទៃក្នុង | ≤0.04 | 0.6-0.9 | 1.4-0.7 | ≤0.025 | ≤0.008 | 4.0-5.0 | 12.0-13.0 | 0.5-0.7 | ≤0.5 | ≤0.040 |
| វិភាគលទ្ធផល | ០.០២៣ | 1.0 | ០.៥៧ | ០.០១៣ | 0.005 | ៤.៦១ | ១៣.០ | ០.៥៦ | 0.02 | ០.០៣៥ |
តារាងទី 2 មាតិកាឧស្ម័ន (ppm)
| ឧស្ម័ន | H | O | N |
| តម្រូវការត្រួតពិនិត្យផ្ទៃក្នុង | ≤2.5 | ≤80 | ≤150 |
| វិភាគលទ្ធផល | ១.៦៩ | ៦៨.៦ | ១១៩.៣ |
សម្ភារៈ ZG06C r13N i4M o ត្រូវបាន smelted នៅក្នុង furnace 30 t អគ្គិសនី, ចម្រាញ់នៅក្នុង furnace 25T LF សម្រាប់ alloying, លៃតម្រូវសមាសភាពនិងសីតុណ្ហភាព, និង decarburized និង degassed នៅក្នុង furnace 25T VOD ដោយហេតុនេះទទួលបានដែករលាយជាមួយនឹងកាបូនទាបបំផុត។ សមាសភាពឯកសណ្ឋាន ភាពបរិសុទ្ធខ្ពស់ និងមាតិកាឧស្ម័នដែលបង្កគ្រោះថ្នាក់ទាប។ ជាចុងក្រោយ ខ្សែអាលុយមីញ៉ូមត្រូវបានប្រើប្រាស់សម្រាប់ការ deoxidation ចុងក្រោយ ដើម្បីកាត់បន្ថយបរិមាណអុកស៊ីហ្សែននៅក្នុងដែករលាយ និងធ្វើឱ្យគ្រាប់ធញ្ញជាតិមានភាពស្រស់ថ្លាបន្ថែមទៀត។
2 ការធ្វើតេស្តដំណើរការព្យាបាលកំដៅ
2.1 ផែនការសាកល្បង
តួចាក់ត្រូវបានប្រើជាតួសាកល្បង ទំហំប្លុកសាកល្បងគឺ 70mm × 70mm × 230mm ហើយការព្យាបាលកំដៅបឋមគឺការបន្ទន់ annealing ។ បន្ទាប់ពីបានពិគ្រោះជាមួយអក្សរសិល្ប៍ ប៉ារ៉ាម៉ែត្រនៃដំណើរការព្យាបាលកំដៅដែលបានជ្រើសរើសគឺ៖ សីតុណ្ហភាពធម្មតា 1 010 ℃ សីតុណ្ហភាពបឋម 590 ℃ 605 ℃ 620 ℃ សីតុណ្ហភាពកំដៅបន្ទាប់បន្សំ 580 ℃ និងដំណើរការកំដៅផ្សេងគ្នាត្រូវបានប្រើសម្រាប់ការធ្វើតេស្តប្រៀបធៀប។ ផែនការសាកល្បងត្រូវបានបង្ហាញក្នុងតារាងទី 3 ។
តារាងទី 3 ផែនការសាកល្បងការព្យាបាលកំដៅ
| ផែនការសាកល្បង | ដំណើរការសាកល្បងការព្យាបាលកំដៅ | គម្រោងសាកល្បង |
| A1 | 1 010 ℃ ធម្មតា + 620 ℃ សីតុណ្ហភាព | លក្ខណៈសម្បត្តិ tensile ផលប៉ះពាល់ ភាពរឹង ភាពរឹង HB លក្ខណៈសម្បត្តិពត់កោង Microstructure |
| A2 | 1 010 ℃ ធម្មតា + 620 ℃ សីតុណ្ហភាព + 580 ℃ សីតុណ្ហភាព | |
| B1 | 1 010 ℃ ធម្មតា + 620 ℃ សីតុណ្ហភាព | |
| B2 | 1 010 ℃ ធម្មតា + 620 ℃ សីតុណ្ហភាព + 580 ℃ សីតុណ្ហភាព | |
| C1 | 1 010 ℃ ធម្មតា + 620 ℃ សីតុណ្ហភាព | |
| C2 | 1 010 ℃ ធម្មតា + 620 ℃ សីតុណ្ហភាព + 580 ℃ សីតុណ្ហភាព |
2.2 ការវិភាគលទ្ធផលតេស្ត
2.2.1 ការវិភាគសមាសធាតុគីមី
ពីលទ្ធផលនៃការវិភាគនៃសមាសភាពគីមី និងមាតិកាឧស្ម័ននៅក្នុងតារាងទី 1 និងតារាងទី 2 ធាតុសំខាន់ៗ និងមាតិកាឧស្ម័នគឺស្របនឹងជួរត្រួតពិនិត្យសមាសភាពដែលប្រសើរឡើង។
2.2.2 ការវិភាគលទ្ធផលនៃការធ្វើតេស្តការអនុវត្ត
បន្ទាប់ពីការព្យាបាលកំដៅយោងទៅតាមគ្រោងការណ៍ការធ្វើតេស្តផ្សេងៗគ្នា ការធ្វើតេស្តប្រៀបធៀបលក្ខណៈមេកានិចត្រូវបានអនុវត្តស្របតាមស្តង់ដារ GB/T228.1-2010, GB/T229-2007 និង GB/T231.1-2009 ។ លទ្ធផលពិសោធន៍ត្រូវបានបង្ហាញក្នុងតារាងទី 4 និងតារាងទី 5 ។
តារាងទី 4 ការវិភាគលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិកនៃគ្រោងការណ៍ដំណើរការកំដៅផ្សេងៗគ្នា
| ផែនការសាកល្បង | Rp០.២/ Mpa | Rm/Mpa | ក/% | Z/％ | AKV/J(0 ℃) | តម្លៃរឹង HBW |
| ស្ដង់ដារ | ≥ 550 | ≥750 | ≥15 | ≥35 | ≥50 | ២១០-២៩០ |
| A1 | ៥២៦ | ៧៨៦ | ២១.៥ | 71 | ១៦៨, ១៦០, ១៦៨ | ២៤៧ |
| A2 | ៥៧២ | ៨០៩ | 26 | 71 | ១៤២, ១៤៣, ១៣៩ | ២៤៧ |
| B1 | ៥៨៨ | ៨១១ | ២១.៥ | 71 | ១៥៣, ១៤៤, ១៥៦ | ២៥០ |
| B2 | ៦៨៧ | ៨៥១ | 23 | 71 | ១៧២,១៦៥,១៧៦ | ២៦៨ |
| C1 | ៦៥០ | ៨០៦ | 23 | 71 | ១៤៧, ១៥២, ១៥៦ | ២៤៧ |
| C2 | ៦៦៤ | ៨៤២ | ២៣.៥ | 70 | ១៤៧, ១៤១, ១៣៩ | ២៦៣ |
តារាងទី 5 ការធ្វើតេស្តពត់
| ផែនការសាកល្បង | ការធ្វើតេស្តពត់កោង (d=25,a=90°) | ការវាយតម្លៃ |
| B1 | ការបំបែក 5.2 × 1.2 ម។ | បរាជ័យ |
| B2 | គ្មានស្នាមប្រេះទេ។ | មានលក្ខណៈសម្បត្តិគ្រប់គ្រាន់ |
ពីការប្រៀបធៀបនិងការវិភាគនៃលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិកៈ (1) ការធ្វើឱ្យធម្មតា + កំដៅកំដៅ សម្ភារៈអាចទទួលបានលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិកកាន់តែប្រសើរដែលបង្ហាញថាសម្ភារៈមានភាពរឹងល្អ។ (2) បន្ទាប់ពីការធ្វើឱ្យដំណើរការកំដៅធម្មតា កម្លាំងទិន្នផល និងប្លាស្ទិច (ការពន្លូត) នៃ tempering ពីរដងត្រូវបានធ្វើឱ្យប្រសើរឡើងបើប្រៀបធៀបជាមួយនឹង tempering តែមួយ។ (3) ពីការត្រួតពិនិត្យនិងការវិភាគការអនុវត្តពត់កោងនៃដំណើរការ B1 normalizing + single tempering test គឺមិនមានលក្ខណៈគ្រប់គ្រាន់ទេ ហើយការអនុវត្តតេស្តពត់កោងនៃដំណើរការតេស្ត B2 បន្ទាប់ពី tempering ពីរដងគឺមានលក្ខណៈគ្រប់គ្រាន់។ (4) ពីការប្រៀបធៀបលទ្ធផលនៃការធ្វើតេស្តនៃសីតុណ្ហភាព 6 ផ្សេងគ្នា គ្រោងការណ៍ដំណើរការ B2 នៃ 1 010 ℃ normalizing + 605 ℃ single tempering + 580 ℃ tempering ទីពីរមានលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចល្អបំផុតជាមួយនឹងកម្លាំងទិន្នផល 687MPa ការពន្លូត។ 23%, ភាពធន់នៃផលប៉ះពាល់លើសពី 160J នៅ 0 ℃, ភាពរឹងមធ្យមនៃ 268HB, និងការអនុវត្តពត់ដែលមានលក្ខណៈសម្បត្តិគ្រប់គ្រាន់, ទាំងអស់បំពេញតាមតម្រូវការនៃការអនុវត្តនៃសម្ភារៈ។
2.2.3 ការវិភាគរចនាសម្ព័ន្ធលោហៈ
រចនាសម្ព័ន្ធលោហធាតុនៃដំណើរការតេស្ត B1 និង B2 ត្រូវបានវិភាគយោងទៅតាមស្តង់ដារ GB / T13298-1991 ។ រូបភាពទី 1 បង្ហាញពីរចនាសម្ព័ន្ធ metallographic នៃការធ្វើឱ្យធម្មតា + 605 ℃ tempering ដំបូង ហើយរូបភាពទី 2 បង្ហាញពីរចនាសម្ព័ន្ធ metallographic នៃការ normalizing + tempering ទីមួយ + tempering ទីពីរ។ ពីការត្រួតពិនិត្យនិងការវិភាគលោហធាតុរចនាសម្ព័ន្ធសំខាន់នៃ ZG06C r13N i4M o បន្ទាប់ពីការព្យាបាលកំដៅគឺ lath martensite កាបូនទាប + austenite បញ្ច្រាស។ ពីការវិភាគរចនាសម្ព័ន្ធ metallographic, បណ្តុំនៃ lath martensite នៃសម្ភារៈបន្ទាប់ពីការ tempering ដំបូងគឺក្រាស់និងយូរជាងនេះ។ បន្ទាប់ពីកំដៅទីពីរ រចនាសម្ព័ន្ធម៉ាទ្រីសផ្លាស់ប្តូរបន្តិច រចនាសម្ព័ន្ធ martensite ក៏ត្រូវបានកែលម្អបន្តិច ហើយរចនាសម្ព័ន្ធគឺឯកសណ្ឋានជាង។ នៅក្នុងលក្ខខណ្ឌនៃការអនុវត្ត, កម្លាំងទិន្នផលនិងប្លាស្ទិចត្រូវបានធ្វើឱ្យប្រសើរឡើងក្នុងកម្រិតជាក់លាក់មួយ។
រូបភាពទី 1 ZG06Cr13Ni4Mo normalizing + microstructure tempering មួយ។
រូបភាពទី 2 ZG06Cr13Ni4Mo normalizing + ពីរដងនៃរចនាសម្ព័ន្ធ metallographic tempering
2.2.4 ការវិភាគលទ្ធផលតេស្ត
1) ការធ្វើតេស្តបានបញ្ជាក់ថា ZG06C r13N i4M o សម្ភារៈមានភាពរឹងល្អ។ តាមរយៈការធ្វើឱ្យធម្មតា + កំដៅកំដៅ សម្ភារៈអាចទទួលបានលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចល្អ; កម្លាំងទិន្នផល និងលក្ខណៈសម្បត្តិផ្លាស្ទិច (ការពន្លូត) នៃកំដៅពីរបន្ទាប់ពីការធ្វើឱ្យដំណើរការកំដៅមានលក្ខណៈធម្មតាគឺខ្ពស់ជាងកំដៅតែមួយ។
2) ការវិភាគសាកល្បងបង្ហាញថារចនាសម្ព័ន្ធរបស់ ZG06C r13N i4M o បន្ទាប់ពីការធ្វើឱ្យធម្មតាគឺ martensite ហើយរចនាសម្ព័ន្ធបន្ទាប់ពី tempering គឺ lath កាបូនទាប tempered martensite + austenite បញ្ច្រាស។ austenite បញ្ច្រាសនៅក្នុងរចនាសម្ព័ន្ធ tempered មានស្ថេរភាពកំដៅខ្ពស់និងមានឥទ្ធិពលយ៉ាងសំខាន់លើលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិច, លក្ខណៈសម្បត្តិផលប៉ះពាល់និងលក្ខណៈនៃការដេញនិងដំណើរការផ្សារនៃសម្ភារៈ។ ដូច្នេះ សម្ភារៈមានកម្លាំងខ្ពស់ ភាពរឹងផ្លាស្ទិចខ្ពស់ ភាពរឹងសមស្រប ធន់នឹងការប្រេះល្អ និងលក្ខណៈសម្បត្តិនៃការដេញ និងការផ្សារល្អ បន្ទាប់ពីការព្យាបាលកំដៅ។
3) វិភាគហេតុផលសម្រាប់ការធ្វើឱ្យប្រសើរឡើងនៃការអនុវត្ត tempering ទីពីរនៃ ZG06C r13N i4M o ។ បន្ទាប់ពីការធ្វើឱ្យធម្មតា ការរក្សាកំដៅ និងការរក្សាកំដៅ ZG06C r13N i4M o បង្កើតជា austenite ល្អបន្ទាប់ពី austenitization ហើយបន្ទាប់មកបំលែងទៅជា martensite កាបូនទាប បន្ទាប់ពីត្រជាក់យ៉ាងលឿន។ នៅក្នុងកំដៅដំបូង កាបូន supersaturated នៅក្នុង martensite precipitates ក្នុងទម្រង់ជា carbides ដោយហេតុនេះកាត់បន្ថយភាពរឹងមាំនៃសម្ភារៈ និងធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវភាពប្លាស្ទិក និងភាពតឹងនៃសម្ភារៈ។ ដោយសារតែសីតុណ្ហភាពខ្ពស់នៃ tempering ដំបូង, tempering ដំបូងបង្កើត austenite បញ្ច្រាសល្អណាស់បន្ថែមពីលើ martensite tempered ។ austenites បញ្ច្រាសទាំងនេះត្រូវបានបំប្លែងដោយផ្នែកទៅជា martensite កំឡុងពេលត្រជាក់ tempering ដោយផ្តល់នូវលក្ខខណ្ឌសម្រាប់ការ nucleation និងការលូតលាស់នៃ austenite បញ្ច្រាសដែលមានស្ថេរភាពដែលបានបង្កើតម្តងទៀតក្នុងអំឡុងពេលដំណើរការ tempering បន្ទាប់បន្សំ។ គោលបំណងនៃកំដៅបន្ទាប់បន្សំគឺដើម្បីទទួលបាន austenite បញ្ច្រាសដែលមានស្ថេរភាពគ្រប់គ្រាន់។ austenites បញ្ច្រាសទាំងនេះអាចឆ្លងកាត់ការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាលកំឡុងពេលខូចទ្រង់ទ្រាយប្លាស្ទិក ដោយហេតុនេះធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវកម្លាំង និងប្លាស្ទិកនៃសម្ភារៈ។ ដោយសារលក្ខខណ្ឌមានកម្រិត វាមិនអាចទៅរួចទេក្នុងការសង្កេត និងវិភាគបញ្ច្រាស austenite ដូច្នេះការពិសោធន៍នេះគួរតែយកលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិក និងមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធជាវត្ថុស្រាវជ្រាវសំខាន់សម្រាប់ការវិភាគប្រៀបធៀប។
3 កម្មវិធីផលិតកម្ម
ZG06C r13N i4M o គឺជាសម្ភារៈដែកអ៊ីណុកដែកអ៊ីណុកដែលមានកម្លាំងខ្ពស់ជាមួយនឹងដំណើរការល្អឥតខ្ចោះ។ នៅពេលដែលការផលិតជាក់ស្តែងនៃ blades ត្រូវបានអនុវត្ត សមាសធាតុគីមី និងតម្រូវការគ្រប់គ្រងខាងក្នុងដែលកំណត់ដោយការពិសោធន៍ ហើយដំណើរការកំដៅនៃការ normalizing ទីពីរ + tempering ត្រូវបានប្រើសម្រាប់ផលិតកម្ម។ ដំណើរការព្យាបាលកំដៅត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 3. នាពេលបច្ចុប្បន្ននេះ ការផលិតឧបករណ៍បំពងថាមពលវារីអគ្គីសនីធំៗចំនួន 10 ត្រូវបានបញ្ចប់ ហើយដំណើរការបានបំពេញតាមតម្រូវការរបស់អ្នកប្រើប្រាស់ទាំងអស់។ ពួកគេបានឆ្លងកាត់ការត្រួតពិនិត្យឡើងវិញរបស់អ្នកប្រើហើយបានទទួលការវាយតម្លៃល្អ។
សម្រាប់លក្ខណៈនៃបន្ទះកោងស្មុគស្មាញ ទំហំវណ្ឌវង្កធំ ក្បាលរាងក្រាស់ និងការខូចទ្រង់ទ្រាយ និងការប្រេះងាយស្រួល វិធានការដំណើរការមួយចំនួនចាំបាច់ត្រូវធ្វើឡើងក្នុងដំណើរការព្យាបាលកំដៅ៖
1) ក្បាលរាងចុះក្រោម ហើយស្លឹកឡើងលើ។ គ្រោងការណ៍នៃការផ្ទុក furnace ត្រូវបានអនុម័តដើម្បីជួយសម្រួលដល់ការខូចទ្រង់ទ្រាយអប្បបរមាដូចបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 4;
2) ត្រូវប្រាកដថាមានគម្លាតធំល្មមរវាងតួ និងរវាងតួ និងបន្ទះបាតដែក ដើម្បីធានាបាននូវភាពត្រជាក់ ហើយត្រូវប្រាកដថាក្បាលរាងក្រាស់បំពេញតាមតម្រូវការនៃការរកឃើញ ultrasonic ។
3) ដំណាក់កាលកំដៅនៃ workpiece ត្រូវបានបែងចែកជាច្រើនដងដើម្បីកាត់បន្ថយភាពតានតឹងក្នុងការរៀបចំនៃការសម្ដែងក្នុងអំឡុងពេលដំណើរការកំដៅដើម្បីការពារការបង្ក្រាប។
ការអនុវត្តវិធានការព្យាបាលកំដៅខាងលើធានាបាននូវគុណភាពនៃការព្យាបាលកំដៅនៃ blade ។
រូបភាពទី 3 ZG06Cr13Ni4Mo ដំណើរការកំដៅ blade
រូបភាពទី 4 គ្រោងការណ៍នៃការផ្ទុក furnace ដំណើរការព្យាបាលកំដៅ Blade
4 សេចក្តីសន្និដ្ឋាន
1) ដោយផ្អែកលើការត្រួតពិនិត្យផ្ទៃក្នុងនៃសមាសធាតុគីមីនៃសម្ភារៈតាមរយៈការធ្វើតេស្តនៃដំណើរការព្យាបាលកំដៅវាត្រូវបានគេកំណត់ថាដំណើរការព្យាបាលកំដៅនៃ ZG06C r13N i4M o សម្ភារៈដែកអ៊ីណុកដែលមានកម្លាំងខ្ពស់គឺជាដំណើរការព្យាបាលកំដៅនៃ 1 ។ 010 ℃ normalizing + 605 ℃ tempering បឋម + 580 ℃ tempering បន្ទាប់បន្សំ, ដែលអាចធានាថាលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិច, លក្ខណៈសម្បត្តិផលប៉ះពាល់សីតុណ្ហភាពទាបនិងលក្ខណៈសម្បត្តិពត់ត្រជាក់នៃសម្ភារៈចាក់បំពេញតាមតម្រូវការស្តង់ដារ។
2) ZG06C r13N i4M o សម្ភារៈមានភាពរឹងល្អ។ រចនាសម្ព័នបន្ទាប់ពីការធ្វើឱ្យធម្មតា + ការព្យាបាលកំដៅពីរដងគឺជា lath martensite កាបូនទាប + austenite បញ្ច្រាសជាមួយនឹងដំណើរការល្អដែលមានកម្លាំងខ្ពស់ភាពរឹងមាំប្លាស្ទិចខ្ពស់ភាពរឹងសមស្របធន់ទ្រាំនឹងការបង្ក្រាបល្អនិងដំណើរការល្អនៃការបោះនិងផ្សារ។
3) គ្រោងការណ៍កំដៅនៃការធ្វើឱ្យធម្មតា + កំដៅពីរដងដែលកំណត់ដោយការពិសោធន៍ត្រូវបានអនុវត្តចំពោះដំណើរការផលិតកំដៅនៃ blades ធំហើយលក្ខណៈសម្បត្តិសម្ភារៈទាំងអស់បំពេញតាមតម្រូវការស្តង់ដាររបស់អ្នកប្រើប្រាស់។
ពេលវេលាប្រកាស៖ ថ្ងៃទី ២៨ មិថុនា ២០២៤
